下面是范文網小編分享的電站鍋爐可選3篇(電廠鍋爐和電站鍋爐區(qū)別)，以供借鑒。
電站鍋爐可選1
電站鍋爐內檢 常見問題及案例分析
一、常見問題
（一）、鍋筒檢驗的常見問題
1、裂紋（圖1－2）
鍋爐檢驗中經常發(fā)現鍋筒內部預埋件焊縫、汽水擋板焊縫存在裂紋，有時也發(fā)現下降管、給水套管、安全閥管座等焊縫存在裂紋，偶爾還發(fā)現鍋筒對接焊縫存在裂紋。
圖1 鍋筒封頭環(huán)焊縫裂紋
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2、腐蝕（圖3）
? 一般常見于筒體汽空間及兩側封頭等應力集中處。?
3、結垢（圖4）
? 水垢一般位于水位線附近及筒體底部。
圖3 汽空間腐蝕
圖4 水位線附近結垢
4、汽水分離裝置及安全附件損壞（圖5－6）常見的有鋼絲網分離器損壞和電接點水位計損壞
圖5 鋼絲網分離器損壞 圖6 水位計損壞
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（二）、水冷壁檢驗的常見問題 ?
1、過熱、變形（圖7－8）
? 一般常見于熱負荷較高區(qū)域及折焰角處水冷壁管。
圖7 熱負荷較高區(qū)域爐膛水冷壁變形
圖8 汽水分界線處爐膛水冷壁變形
2、磨損
? 折焰角、防渣管、燃燒器周圍、各門孔兩側、熱電偶溫度計兩側、吹灰器附近、進風口、落料口以及冷灰斗區(qū)域水冷壁管等煙氣流速較大部位最易磨損。?
3、鼓包、脹粗
? 一般位于高熱負荷或水循環(huán)不良區(qū)域，例如：防渣管、燃燒器周圍、各門孔兩側以及折焰角處水冷壁管等部位較易鼓包或脹粗。?
4、裂紋（圖9－10）
? 熱負荷較高區(qū)域水冷壁管及防渣管，可分為長期超溫裂紋和短期超溫裂紋。
圖9 水冷壁裂紋（短期過熱）
圖10 水冷壁裂紋（長期過熱）
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5、機械損傷（圖11－12）
? 因焦塊脫落而導致下部水冷壁管、冷灰斗區(qū)域水冷壁管及流化床鍋爐埋管等被碰傷或砸扁。此外，檢修時人為機械刮傷也時有發(fā)生。
圖11 冷灰斗落焦砸傷
圖12 人為機械損傷
6、鰭片開裂、燒穿（圖13－14）
燃燒器周圍、各門孔兩側及熱負荷較高區(qū)域水冷壁鰭片開裂或燒穿。
圖13 爐膛水冷壁鰭片開裂
圖14 吹灰器附近鰭片燒損
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7、腐蝕、結垢（圖15－16）
? 熱負荷較高區(qū)域水冷壁管外壁高溫腐蝕、內壁氧化腐蝕及結垢，可通過割管檢查或其他方法檢查發(fā)現。
圖15 水冷壁管爐側外壁氧化層
圖16 水冷璧取樣管內部情況明顯結垢 ?
8、燃燒器噴嘴燒壞（圖17）?
9、節(jié)流孔異物（圖18）?
10、積灰、結渣、掛焦
圖17 燃燒器噴嘴燒壞
圖18 螺旋段與垂直段水冷壁內部異物
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（三）、省煤器、過熱器、再熱器檢驗的常見問題 ?
1、磨損（圖19－24）
? 一般常見于上部管排、穿墻管、煙氣走廊管子以及吹灰器附近的管子。
圖19 過熱器磨損
圖20 過熱器磨損（煙氣走廊）
圖21 一級再熱器管子彎頭磨損
圖22 煙道省煤器支撐管下部吹損
圖23 導流板脫離
圖24 一級再熱器管子磨損
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2、變形、移位（圖25－26）
? 高溫管組（排）因管卡開裂而導致管組（排）變形、移位最常見。
圖25 屏式過熱器變形
圖26 冷夾管變形離行
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3、積灰、堵灰（圖27－28）
? 一般為管排積灰，蛇行管組堵灰。
圖27 頂棚及后包墻過熱器積灰
圖28 再熱器蛇形管組堵灰
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4、氧化、腐蝕（圖29－30）
? 一般省煤器腐蝕為氧腐蝕或低溫腐蝕，而過熱器、再熱器大多為高溫腐蝕。
圖29 一級再熱器管子內壁氧化
圖30 后墻吊掛管（穿墻套管）燒損
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5、管卡、防磨瓦等損壞（圖31－32）
? 常見的有懸吊結構件、固定卡、管卡、阻流板、防磨板等燒壞、脫落、變形等。
圖31 省煤器防磨瓦脫落
圖32 管卡移位
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6、脹粗、鼓包（圖33－34）
? 常見于過熱器及再熱器高溫管段部位。
圖33 末級過熱器管鼓包
圖34 三級過熱器出口聯箱管子彎管處脹粗
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7、裂紋（圖35－36）
? 一般頂棚過熱器、包墻過熱器鰭片因膨脹而開裂，異種鋼接頭因應力作用而產生裂紋。
圖35 通道墻與包墻附近的鰭片燒裂
圖36 頂棚過熱器鰭片開裂
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（四）、集箱檢驗的常見問題 ? 1、裂紋（圖37－38）
? 常見的有管座角焊縫表面裂紋，支座、吊耳與集箱角焊縫表面裂紋和環(huán)焊縫表面裂紋，以及母材表面裂紋。
圖37 集箱管座角焊縫裂紋
圖38 集箱支座與筒體焊縫開裂
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2、腐蝕
? 有內表面腐蝕和外表面腐蝕兩種形式；既包括化學腐蝕，又有電化學腐蝕等多種形式存在。?
3、內部異物（圖39－40）? 常見的有水渣、泥垢、鐵銹等雜物
圖39 省煤器進口集箱內部異物
圖40 水冷壁進口集箱內部異物
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4、護板開裂（圖41－42）
? 因護板無法傳熱而導致受熱開裂。
圖41 包墻集箱包覆板開裂
圖42 水冷壁集箱包覆板開裂 ?
（五）、減溫器檢驗常見問題 ?
1、噴嘴減溫器（圖43－44）
? 常見的有內襯套、噴嘴及筒體焊縫裂紋，噴口磨損，內壁腐蝕、沖刷等。
圖43 噴水減溫器加強板脫落
圖44 噴水減溫器噴嘴噴頭破裂
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2、面式減溫器（圖45－46）
? 常見的有筒體焊縫及母材裂紋；芯管泄漏等。
圖45 面式減溫器筒體母材表面裂紋
圖46 面式減溫器筒體環(huán)焊縫表面裂紋
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（六）、鍋爐范圍內管道檢驗常見問題 ?
1、腐蝕
? 包括化學腐蝕和電化學腐蝕等多種腐蝕形式，受外部腐蝕氣體影響而導致管道外表面腐蝕更常見。?
2、裂紋
? 以高溫裂紋和應力裂紋為主。?
3、材質劣化
? 一般常見的有材料珠光體球化或材料晶體石墨化等。?
（七）、其他常見問題
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1、制造、安裝遺留缺陷（圖47－52）? 常見的有焊口未熔合、未焊透、夾渣等制造遺留問題；以及外購件材質錯用，彎管橢圓度超標，支吊架、雜項管安裝不規(guī)范等安裝遺留缺陷。
圖47 膨脹受阻
圖48 膨脹指示器安裝錯誤
圖49 支座安裝錯誤
圖50 橢圓度超標
圖51 管道表面裂紋（材質錯用）
圖52 熱工儀表管安裝錯誤
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2、爐墻漏煙、鋼架過熱（圖53－54）
圖53 爐墻漏煙
圖54 鋼架過熱
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3、澆注料、耐火骨料開裂、脫落（圖55－56）
圖55 澆注料開裂
圖56 間隔包墻吊掛處耐火骨料脫落
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4、爐頂密封不嚴（圖57－58）
圖57 三級過熱器管與頂棚之間密封不良
圖58 外護板密封不良，漏灰嚴重
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5、吊桿松動、變形、過熱氧化（圖59－60）
圖59 吊桿變形
圖60 吊桿松動
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6、安全附件
? 安全閥、壓力表超期未校驗，水位計、熱電偶損壞未維修等。?
7、外置式汽水分離器角焊縫裂紋、未熔合（圖61－62）?
8、資料不齊全。
圖61 汽水分離器管座角焊縫裂紋
圖62 汽水分離器管座角焊縫未熔合
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一、典型案例分析
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（一）、鍋筒裂紋（圖63－64）?
1、案例
? 某廠一臺型號為WGZ-220/的發(fā)電鍋爐，累計運行小時約小時，經我所目視檢查發(fā)現鍋筒內部預焊件與接水盤支撐角鋼、汽水擋板、鍋筒間焊縫存在肉眼可見裂紋近20條，最長一條為100mm左右；經MT進一步檢查發(fā)現封頭對接焊縫也存在1條裂紋，內部預焊件另有10多條裂紋，后經打磨處理發(fā)現裂紋最深達6mm。
圖63 鍋筒托水盤預埋件角焊縫裂紋
圖64 汽水擋板與筒體焊縫裂紋
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2、原因分析
? 經查，該鍋爐內部預焊件材質為Q235A，鍋筒材質為19Mn6,焊條采用E4303，在制造廠內焊接后整體熱處理。由于該鍋爐鍋筒材質與內部預焊件材質性能差異較大，錯用酸性焊條，鍋筒母材與焊縫及內部預焊件之間熱膨脹系數相差較大，且該發(fā)電機組啟停比較頻繁，因此該鍋爐在頻繁的啟停運行過程中，受鍋筒母材與焊縫及內部預焊件之間巨大熱應力的影響，從而產生了疲勞裂紋。
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3、處理措施
? 經現場打磨消除裂紋后，實測其剩余壁厚，并查強度計算書。若剩余壁厚大于該鍋筒最小需要壁厚，則可以無需處理繼續(xù)投入使用；若剩余壁厚小于該鍋筒最小需要壁厚，則可采用堆焊或挖補處理，也可降壓使用，以便確保鍋筒安全運行。需要強調的是，修理應委托有相應資質的單位施工，并請有資質的特種設備檢驗檢測機構實施修理監(jiān)檢。?
（二）、水冷壁管鼓包、磨損 ?
1、案例
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某廠一臺型號為/450-WⅡ的發(fā)電鍋爐，累計運行小時約6萬小時，檢驗人員在對鍋筒檢查發(fā)現水垢很厚，經了解得知該廠鍋爐水質管理非常薄弱，于是在對水冷壁進行宏觀檢查時，重點檢查熱負荷較高區(qū)域水冷壁管的鼓包、脹粗情況，檢查結果發(fā)現該區(qū)域水冷壁管約有1/3存在不同程度的鼓包。同時考慮到該爐型為循環(huán)流化床鍋爐，具有煙 ? 氣流速大、飛灰多等特點，檢驗人員本次重點檢查了以往未被重視的熱電偶溫度計兩側的管子磨損情況，經壁厚測量發(fā)現熱電偶溫度計兩側的管子磨損已經很嚴重了，許多管子壁厚減薄量竟高達30％以上。
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2、原因分析
? 由于該廠鍋爐水質管理薄弱，鍋爐水質經常不合格，造成水冷壁結垢，結垢后導致傳熱不良，因此導致水冷壁過熱鼓包、脹粗。又由于該鍋爐為循環(huán)流化床鍋爐，具有煙氣流速大、飛灰多等特點，受熱電偶溫度計阻擋影響，煙氣在電偶溫度計兩側流速增大，從而導致熱電偶溫度計兩側的管子磨損加劇。?
3、處理措施
? 根據檢驗結果知道，由于水質不合格造成該鍋爐水冷壁過熱鼓包、脹粗，因此建議使用單位加強日常水質管理，并對現有水垢進行一次化學清洗。更換壁厚減薄量超標的管子，并對熱電偶溫度計兩側的管子實施局部噴涂金屬，增加耐磨性能。
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（三）、省煤器磨損（圖65－66）?
1、案例
? 某廠一臺型號為WGZ-220/的發(fā)電鍋爐，累計運行小時約小時，每次鍋爐檢修都要更換因磨損減薄的同一部位的省煤器管組，使用單位與檢修單位均未分析原因。
圖65 省煤器管磨損
圖66 省煤器管磨損 ?
2、原因分析
? 經現場檢查，發(fā)現磨損原因是由槽鋼形成煙氣走廊引起的，而煙氣走廊的形成增大煙氣流速，并造成磨損的。?
3、處理措施
? 在槽鋼凹槽面焊上扁鐵，以便消除煙氣走廊，消除了煙氣走廊，也就解決了磨損問題。
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（四）、再熱器爆管（圖67－70）?
1、案例
? 某廠一臺600MW機組超臨界直流鍋爐，運行中一級再熱器突然爆管，造成緊急停爐。該鍋爐累計運行時間約小時，上次檢修期間未見一級再熱器管壁厚異常減薄。停爐檢查發(fā)現，水平煙道前包墻處的耐火骨料損壞嚴重，一級再熱器前側省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫開裂多處，省煤器防震梁下滑，前側省煤器吊掛管附近的一級再熱器由于管子磨損減薄而爆破。
圖67 結構示意圖
圖68 一級再熱器磨損爆破
圖69 吊掛管防磨板焊縫開裂防震梁下滑
圖70 水平煙道前包墻處耐火骨料脫落
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2、原因分析
? 運行中，水平煙道前包墻處的耐火骨料由于高溫煙氣沖刷等原因造成開裂、松動、脫落；省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫因傳熱不良產生裂紋開裂，造成省煤器防震梁下滑。由于水平煙道前包墻處的耐火骨料損壞造成煙氣流向改變，改變流向的煙氣碰到省煤器防震梁后反彈到一級再熱器管上，遇阻反彈造成煙氣流向突然改變、流速突然加大，加劇了一級再熱器管的局部磨損，最終導致一級再熱器管特定部位壁厚減薄而爆管停爐。?
3、處理措施
? 修復損壞的耐火骨料和省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫，更換嚴重磨損減薄的一級再熱器管和省煤器懸吊管。檢修期間加強對水平煙道前包墻處的耐火骨料、省煤器吊掛管的防磨瓦焊縫等非受壓件的維護和檢查，防止此類事故再次發(fā)生。?
（五）、過熱器爆管（圖71－74）?
1、案例
? 某廠一臺600MW機組超臨界直流鍋爐，運行中三級過熱器出口高溫段管因脹粗而爆管，造成緊急停爐。停爐檢查發(fā)現，該鍋爐三級過熱器出口高溫段管子靠近三過出口聯箱側彎頭明顯脹粗，壁厚減??；檢查還發(fā)現，三級過熱器有20個出口側最小彎內氧化皮堆積超過30％。圖71 三級過熱器出口高溫段管（彎管處）脹粗
圖72 三級過熱器管與出口集箱的角焊縫
圖73 三級過熱器管子彎內異物
圖74 3SH管子彎內異物（氧化皮集聚物）
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2、原因分析
? 據了解，三級過熱器出口高溫段管材質為SA213T91, 出口側最小彎曲半徑R=29 mm。由于電力緊張，該鍋爐曾長時間滿負荷運行。由于滿負荷運行，三過處于高熱負荷區(qū)域，加之可能存在爐膛熱負荷偏差，因此容易造成三級過熱器出口高溫段管壁溫度超過材質設計溫度，最終導致過熱、脹粗，甚至爆管。又由于三級過熱器管排內側管子汽流流程長、彎曲半徑小、阻力大，因此運行中容易造成管子內壁高溫氧化，堆積氧化皮，甚至堵塞，從而導致過熱、脹粗、爆管。?
3、處理措施
? 因為屬于設計原因造成的，因此要從設計方面進行整改。將三級過熱器出口高溫段管材質更換為SA213TP347H,以便提高管子耐高溫性能；并改造內側管排，加大彎曲半徑（改造后，彎曲半徑R=75 mm），減少異物堵塞的危險性。經過改造后，運行到下一次檢修期檢查，未發(fā)現出口高溫段管因脹粗和彎內氧化皮堆積。
電站鍋爐可選2
低壓鍋爐小于；中壓鍋爐~； 高壓鍋爐~，超高壓鍋爐~；亞臨界鍋爐~；超臨界壓力鍋爐 大于
煤的工業(yè)分析：水分、揮發(fā)分、固定碳、灰分
變形溫度DT、軟化溫度ST、流動穩(wěn)定FT 當受熱時由固態(tài)逐漸向液態(tài)轉化，但沒有明顯界限溫度的轉化特性稱為灰的熔融性。理論空氣量：1kg燃料完全燃燒所需的最少空氣量（空氣中沒有剩余）。
HGI大于86的煤為易磨煤，HGI小于62的現代大型鍋爐，水冷壁普遍采用模式水冷壁，小形是光管水冷壁。
爐膛熱力計算中，爐膛受熱面的污染系數被定義為水冷壁實際吸收熱量占投射到水冷壁受熱面熱量的份額。
對流過熱器采用逆流布置方法，具有最大的傳熱溫壓。
根據一二次風向的分布情況，直流煤粉燃燒器分為均等配風和分級配風兩種形式。假想切圓：在采用直流燃燒器鍋爐中，以直流燃燒器同一高度噴口的幾何軸線作為切線，在爐膛橫截面中心部所形成的假象幾何圓。
爐膛截面熱強度定義為以鍋爐燃料消耗量和燃料收到基低位發(fā)熱量乘積為分子，與燃燒器區(qū)域爐膛橫截面積的比值。
旋轉射流燃燒器特點：1氣流初期的擾動非常強烈，但后期的擾動不夠強烈使其射程比較短2具有內外兩個回流區(qū)3旋轉射流的擴展角較大。
鍋爐排污：放掉一部分濃縮的鍋水，即排掉一部分鹽分，代之以比較干凈的給水，這樣可維持鍋水品質。
氣溫特性：鍋爐負荷變化時，過熱器和再熱器出口的蒸汽溫度跟隨變化的規(guī)律。多相燃燒：物質在相的分界面上發(fā)生的反應，投粉后立即檢查燃燒器噴嘴著火情況和總體燃燒工況。3投粉后要認真監(jiān)盤，精心操作，根據燃燒情況，及時調整一二次風、風速、風率和總風量，防止風分比例失調。4鍋爐各處嚴密，發(fā)現漏風及時聯系堵塞，運行中要關閉所有孔門、檢查門、著火孔等。防止冷風漏入，保證爐膛溫度。
特別注意控制汽包水位原因：鍋爐升壓過程中，鍋爐工況變化比較多，氣溫、氣壓升高后，排氣量改變，進行定期排水等過程里它的變化都會對水位產生不同程度的影響，如果對水位調節(jié)控制不當，將很容易引起水位的事故，因此在鍋爐升壓過程中應該特別注高位發(fā)熱量：煤在氧彈中燃燒放出的熱量減去硫和氮生成酸的校正值后所得到的熱量。低位發(fā)熱量：煤的高位發(fā)熱量減去煤樣中的水和氫燃燒時生成的水的蒸發(fā)潛熱后的熱值。
鍋爐尾部煙道再燃燒現象和處理
現象：尾部煙道煙氣溫度不正常地突然升高、爐膛和煙道負壓劇烈變化、煙道孔門等不嚴密處冒煙或冒火星。
處理：1煙道內煙氣溫度不正常時，應立即調整燃燒，對受熱面吹灰，加強對受熱面的冷卻。2尾部煙道發(fā)生嚴重的再燃燒時應立即停止鍋爐運行，停止送、引風機運行，關閉各受熱面泄露、風機單側運行、空頸器故障或堵塞、一側風擋板未開、燃燒不均勻、漏風、儀表壞、吹灰不均、尾部煙道二次燃燒。蒸汽溫度調節(jié)：噴水減溫、汽-汽熱交換、蒸汽旁通、煙氣再循環(huán)、分隔煙道擋板、調節(jié)和改變火焰的位置。四種流型以及傳熱惡化 流型：泡狀、彈狀、柱狀和液霧
第一類傳熱惡化：當熱負荷很高時，管子內壁汽化核心數急劇增多，氣泡形成速度超過氣泡脫離速度，使管子壁面形成一個連續(xù)的蒸汽膜，a2急劇下降，壁溫急劇上升，這種由核態(tài)沸騰轉變?yōu)槟B(tài)沸騰的傳熱惡化稱為煤為難磨煤。
煤粉完全燃燒原則條件：1充足合適的空氣量2適當高的爐溫3空氣和煤粉的良好混合4在爐內有足夠的停留時間。
直流燃燒器布置在爐膛四角，......四角布置切圓燃燒方式。
循環(huán)故障的具體表現：停滯、倒流、下降管帶氣
干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf <10%為無煙煤，>10%為煙煤，>37%為褐煤。
粗粉分離器是利用重力、離心力、慣力作用 使粗煤粉分離出來。
汽水分離裝置工作原理：慣性分離、離心力分離、水膜分離、重力分離。
影響鋼球磨煤機工作的主要因素：轉速、鋼球充滿系數、鋼球直徑、通風量、筒內存煤量
自然循環(huán)鍋爐的蒸發(fā)設備由汽包、下降管、聯箱和汽水分離器及其連接管道組成。燃煤鍋爐的火焰中具有輻射能力的介質是三原子氣體、飛灰粒子、焦炭粒子和炭黑粒子。鍋爐熱力計算分為校核計算和設計計算。鍋爐各個受熱面中，金屬壁溫最高的受熱面是過熱器。
煤中有害物質有：氮、灰分、水分、硫。煙氣中含有二氧化硫，會使煙氣露點溫度升高。
在自然循環(huán)中，循環(huán)倍率為上升管進口的循環(huán)水量與上升管出口產生的蒸汽量的比值 鋼球滾筒磨煤機臨界轉速只取決于磨煤機鋼球直徑。
按工質在蒸發(fā)受熱面內的流動方式，可將鍋爐分為自然循環(huán)鍋爐、強制循環(huán)鍋爐、直流鍋爐、復合循環(huán)鍋爐。
現代電廠大型鍋爐各項熱損失中，最大的一項熱損失是排煙熱損失。固定碳和灰分組成了焦炭。
鍋爐運行中存在的熱損失有：排煙熱損失、固體未完全燃燒熱損失、氣體未完全燃燒熱損失、灰渣物理熱損失、散熱損失。對流受熱面熱力計算基本方程：排煙側熱平衡方程、工質側熱平衡方程、管壁的導熱方程。
自然循環(huán)具有自補償能力的工況為：上升管內含氣率小于界限含氣率的工況。
自補償特性：當自然循環(huán)鍋爐的循環(huán)倍率大于臨界循環(huán)倍率時，循環(huán)速度隨著熱負荷增加而增大的特性。
自然循環(huán)循環(huán)流速：上升管開始沸騰出的飽和水速，可以表征流動的快慢，是反映循環(huán)水動力特性的指標。
質量含氣率：上升管中汽水混合物中蒸汽的質量份額。
熱偏差系數：平行工作管中，偏差管內工質的焓增與整個管組工質的平均含增的比值。管間脈動：在管屏兩端壓差相同，當給水量和流出量總量基本不變的情況下，管屏里管子流量隨時間作周期性波動。是一種不穩(wěn)定的水動力特性。
額定蒸發(fā)量：指在額定蒸汽參數，額定給水溫度和使用設計燃料時，長期連續(xù)運行時所能達到的最大蒸發(fā)量。
經濟煤粉細度：指機械不完全燃燒損失、排煙熱損失和制粉電耗之和為最小的煤粉細度。
蒸汽的溶解攜帶：蒸汽通過直接浴鹽而污染稱之為蒸汽的溶解性攜帶。
煙氣焓：指在等壓條件下，1kg燃料所產生的煙氣量從0℃被加熱到某一溫度所需的熱量。煤的可磨性系數：煤被磨成一定細度的煤粉的難易程度（越大越好磨）。
鍋爐熱平衡指鍋爐輸入熱量與輸出熱量及各項熱損失之間的熱量平衡。
蒸汽污染原因是飽和蒸汽的機械攜帶和選擇攜帶。
且燃料與氧化劑的相態(tài)不同。
動力燃燒區(qū)：當燃燒反應溫度不高時，化學反應速度不快。此時氧的供應速度遠大于氧的消耗速度。即擴散能力遠大于化學反應的能力，這時燃燒工況所處的區(qū)域稱為動力燃燒區(qū)。
擴散燃燒區(qū)：當燃燒反應溫度很高，化學反應速度遠大于擴散能力，這時燃燒工況所處的區(qū)域稱為擴散燃燒區(qū)。
氣蝕：當離心泵入口的最低壓力低于該溫度下的被吸液體的飽和壓力時，產生大量的氣泡，氣泡的形成、發(fā)展和破裂過程中，會對葉輪材料產生破壞作用，這種現象叫氣蝕。漏風系數：鍋爐受熱面所在煙道漏入煙氣的空氣量與理論空氣量之比，亦即該煙道出、進口處煙氣中過量空氣系數之差。
高溫腐蝕：高溫受熱面表面粘附的燒結性積灰下發(fā)生的金屬腐蝕。
低溫腐蝕：受熱面壁溫接近或低于煙氣露點時，煙氣中的硫酸在壁面凝結后對壁面產生的腐蝕。既有化學腐蝕又有電化學腐蝕。提高自然循環(huán)安全性的措施：1減少受熱不均勻2確定合適的上升管吸熱量3確定合適的上升管高度和管徑4確定合適的汽水管高度和截面積5減少旋風分離器阻力6減少下降管阻力。
直吹式：具有系統簡單，設備部件少，運行電耗低，鋼材消耗省，占有空間小，投資少和爆炸危險性小等優(yōu)點。
倉儲式：增加了煤粉倉，有較多的煤粉儲存，因此磨煤機的出力不再受鍋爐負荷的限制，始終可以在最佳工況下運行，具有較高經濟性，鍋爐負荷變化時，可以通過改變給粉機轉速直接調整給粉量。
鍋爐點火初期投粉防爆措施有：1投粉前各油槍運行良好，并保持最大出力，油槍全部投入使用，著火正常。2投粉不著火時，應立即停止該給粉機運行，嚴禁使用爆燃法投粉，意控制汽包水位在正常范圍內。
水冷壁角系數：投射到受熱面上的熱量與投射到爐壁的熱量之比。
直流燃燒器有哪幾種配風方式，有什么特點？
均等配風方式：一二次風口相間布置并相互緊靠，其噴口邊緣的上下間距較小。沿高度間隔排列的各個二次風口的風量分配接近均勻。
分級配風方式：一次風口噴口相對集中布置，并靠近燃燒器下部，而且一二次風口的邊緣保持較大距離，二次風分層，分階段送到燃燒著的煤粉氣流中去。
過熱器和再熱器設有旁路系統：鍋爐點火生爐或汽輪機甩負荷時，過熱器和再熱器沒有蒸汽通過，管壁會因得不到冷卻而產生爆管或燒損。
鍋爐負荷增加，輻射式過熱器、對流式過熱器中氣溫變化熱性？
氣溫特性：隨著鍋爐負荷的增加，過熱器中的蒸汽流量和燃料消耗量都會增大，但鍋爐火焰溫度升高甚少，不及過熱器中蒸汽流量增加的比例大，因此輻射式過熱器中蒸汽焓增減少，蒸汽出口溫度下降。燃料消耗量的增加會使爐膛出口煙溫升高，煙氣流量增大，對流式過熱器換熱量增加許多，過熱蒸汽焓增增大，出口氣溫升高。
均相模型：1氣和水均勻的混合在一起，與泡狀液近似，只考慮汽和水的不同。2汽和水之間沒有相對運動。
分流模型：水在管中緊靠管內壁流動，占據管截面積F‘，汽在管子中間由水形成的“水管”中流動，占據管截面積F“，考慮汽和水的相對速度。
彈筒發(fā)熱量：將煤樣放在充滿壓力為~的氧氣的氧彈內，點火燃燒后，使燃燒產物冷卻至煤樣的原始溫度，在此條件下單位質量的煤所放出的熱量。
風煙擋板，隔絕通風。3待再燃燒現象消除時，進行必要的通風冷卻和吹掃，鍋爐吹掃冷卻后要進行內部檢查，確認設備正常后可重新點火。
鍋爐運行過程中，當給水溫度降低時，過熱蒸汽溫度將怎樣變化？
給水溫度降低，為保證鍋爐負荷不變，必須增加爐膛燃料，使爐內煙氣量增加，爐膛出口煙溫增加，對流式過熱器出口蒸汽溫度隨給水溫度降低而升高，輻射式過熱器出口汽溫影響小基本不變。
蒸汽清洗是利用什么原理來提高蒸汽品質？為什么亞臨界壓力鍋爐不采用蒸汽清洗？ 蒸汽清洗是利用雜質的溶解度在水中的高于在蒸汽中的這一特性，同時補充水的雜質遠低于鍋水汽包表面的雜質含量，這樣就可以提高蒸汽的品質，亞臨界參數時雜質在汽相和液相的溶解度非常接近，因此清洗的作用已經很不明顯，這樣只有通過提高補水水質來實現提高蒸汽品質。
在組織鍋爐燃燒時，為什么將燃燒所需空氣分為一二次風，確定一次風率的依據是什么？
將其分為一二次風可以使燃料與氧化劑及時接觸，而且接觸的很好。這樣使燃燒猛烈強度大并能以最小的過量空氣系數達到完全燃燒，保證鍋爐安全經濟運行，依據是煤粉顆粒的大小和燃燒初期對氧氣的需要。影響尾部受熱面松散積灰的主要因素有哪些？常采用哪些方法減輕積灰？
1受熱面溫度2煙氣流速3飛灰顆粒大小4管子的排列方式和節(jié)距5管子的直徑
措施：1設計時選擇合理的煙氣流量，額定的負荷不低于5~6米/秒。2采用小管徑和錯列布置。3正確采用和布置吹灰裝置，運行時合理的吹灰時間間隔和一次吹灰的持續(xù)時間。分析哪些原因會造成兩側排煙溫度偏差較大？
第一類傳熱惡化。
第二類傳熱惡化：當質量含氣率很大時，出現了液霧狀流動結構，這時管中連續(xù)的水膜被撕破，對流放熱系數a2大大下降，管壁溫度大大升高，這個現象稱為第二類傳熱惡化。
電站鍋爐可選3
稻殼秸稈生物質發(fā)電鍋爐參數簡介：
容量：10—75蒸噸;
熱效率：85—92%;
適用燃料：稻殼、秸稈、木屑等農林廢棄物;
應用范圍：大型集中供熱、火力電廠發(fā)電;
簡介：鄭鍋稻殼秸稈生物質發(fā)電鍋爐主要有三種形式，ZG型生物質電站鍋爐(鏈條爐排)、ZG型生物質電站鍋爐(角管式鏈條爐排)、ZG型生物質電站鍋爐(循環(huán)流化床)，完全滿足了不同企業(yè)的供熱及發(fā)電需求。下面來分別的了解下此三類產品：
1、ZG型生物質電站鍋爐(循環(huán)流化床)：
避免或解決了生物質燃燒及換熱過程中的積灰和結渣問題，并且能夠長期穩(wěn)定運行。煙氣的排放滿足國家相關的環(huán)保標準，灰渣含碳量低，可以實現飛灰的綜合利用。
2、ZG型生物質電站鍋爐(鏈條爐排)：
配有鼓引風機進行機械通風，并配有螺旋出渣機實現機械出渣，控制監(jiān)測儀表齊全，鍋爐運行安全可靠，排出的灰、渣可直接作為農家肥使用，是一種高效節(jié)能環(huán)保產品。
3、ZG型生物質電站鍋爐(角管式鏈條爐排)：
鍋爐本體采用角管式、自承重結構，巧妙地解決了鍋爐的膨脹與支撐結構簡單、可靠。燃料采用噴播方式加入爐膛，使燃料以“層燃+懸浮燃燒”的混合方式進行燃燒，燃燒效率高。
隨著社會對能源需求的日益增長，作為主要能源來源的石化燃料在迅速地減少。因此，尋找一種可再生的替代能源，成為社會普遍關注的焦點。生物質能是一種理想的可再生能源，它來源廣泛，每年都有大量的工業(yè)，農業(yè)及森林廢棄物產出。
在目前世界的能源消耗中，生物質能消耗占世界總能耗的14%，僅次于石油、煤炭和天然氣，位居第四位。而在我們國家特別是北方地區(qū)的玉米桿、南方的稻殼等可再生資源非常豐富，用其代替或部分代替燃煤，不僅為企業(yè)帶來豐厚的經濟回報，也增加了廣大農民的收入。另一方面，生物質能是一種清潔可再生能源，CO2排放接近于零，因此利用生物質能對保護環(huán)境、改善生態(tài)、提高農民生活水平等都具有重要的作用。
生物質燃料直接作為鍋爐燃料，也是利用生物質能的一種有效途徑。近年來，生物質鍋爐在我國得到了迅速的發(fā)展。鄭鍋生物質電站鍋爐是將農村地區(qū)的農林秸稈廢棄物直接或加工成生物質顆粒燃料供電站鍋爐使用，具有社會效益和經濟效益的雙重統一，且使用生物質發(fā)電享受國家優(yōu)惠補貼政策。
鄭鍋生產的生物質電站鍋爐具備國內領先技術，能夠成功避免積灰和結渣問題，煙氣的排放量滿足國家相關的環(huán)保標準，可以實現飛灰的綜合利用。
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